玻璃鋼拉擠成型機總體設計答辯稿

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1、本科畢業論文本科畢業論文題目：玻璃鋼拉擠成型機總體方案設計 學 院：姓 名：學 號：專 業：年 級：指導教師：第一章 玻璃鋼及復合材料發展概況 玻璃鋼/復合材料FRP（Fiberglass-Reinforced Plastics）學名叫玻璃纖維增強塑料，它是以玻璃纖維及其制品（玻璃布、帶、氈、紗等）作為增強材料，以合成樹脂作為基體材料的一種復合材料。它具有輕質高強、耐腐蝕性能好、電性能好、熱性能良好、可設計性好、工藝性能優良等特點，既能承受拉應力，又可承受彎曲、壓縮和剪切應力。由于其強度相當于鋼材，有含有玻璃成分，也具有像玻璃那樣的色澤、形體、耐腐蝕、電絕緣等性能，從而歷史上形成了這個通俗易懂

2、的名稱“玻璃鋼”。相比于傳統材料，復合材料具有一系列不可替代的特性，自第二次世界大戰以來發展很快。盡管產量?。〒▏鳹etrotex公司統計，全球復合材料產量達700萬噸），但復合材料的水平已是衡量一個國家或地區科技、經濟水平的標志之一。美、日、西歐水平較高。北美、歐洲的產量分別占全球產量的33%和32%以中國（含臺灣?。?、日本為主的亞洲占30%。中國大陸2003年玻璃纖維增強塑料逾100萬噸，已居世界第二位。第二章 設計原理2.1 玻璃鋼管原材料和成型工藝的選擇 玻璃鋼是由玻璃纖維和樹脂基體復合而成的。玻璃纖維用作增強材料，它具有較高的拉伸強度和彈性模量。玻璃鋼產品設計通常包括三大部分，即性

3、能(功能）、結構(強度和剛度）和工藝設計。性能設計要充分考慮產品的使用條件，設計出具有與所要求性能相符合的玻璃鋼產品外形尺寸。結構設計是根據所承受的載荷和使用環境，設計出不使材料產生破壞及有害變形的結構尺寸，確保安全可靠。工藝設計是要盡可能使成型方便，成本低廉。如果我們在玻璃鋼產品設計時，僅僅考慮如何滿足性能要求，而對原材料和成型制造等工藝問題重視不夠，則會使組織批量生產時發生困難。隨著新技術、新工藝和新材料的出現，更突出了在產品設計的初始階段考慮工藝的必要。2.1.1玻璃鋼成型工藝的選擇和設計 玻璃鋼制品由樹脂、增強材料和多種輔助成分合理組合而成，制造工藝種類繁多，最有代表意義的有手糊成型、

4、樹脂傳遞成型、纖維纏繞、反應注射成型、拉擠成型（Pultrusion）、真空袋法法成型、樹脂膜熔浸成型、預浸料（高壓釜）成型等等。我們選擇的是拉擠成型工藝。主要是采用玻璃纖維無捻粗紗（使用前預先放置在紗架上），它提供縱向（沿生產線方向）增強。其它類型的增強材料有連續原絲氈、織物等。它們補充橫向增強，表面氈則用于提高成品表面質量。樹脂中可加入填料，改進型材性能（如阻燃），并可降低成本。拉擠成型的程序是：1）使玻璃纖維增強材料浸漬樹脂；2）玻璃纖維預成型后進入加熱模具內，進一步浸漬（擠 膠）、基體樹脂固化、復合；3)將型材按要求長度切斷拉擠成型將增強材料浸漬樹脂有兩種方式：1）膠槽浸漬法（圖2-1

5、）：通常采用此法，即將增強材料通過樹脂槽浸膠，然后進入模具。此法設備便宜作業性好，適于不飽和聚酯樹脂、環氧樹脂和乙烯基酯樹脂。圖2-1 膠槽浸漬法 2）注入浸漬法（圖2-2）：玻纖增強材料進入模具后，被注入模具內的樹脂所浸漬。此法適于凝膠時間短、粘度高、生產附產物的樹脂基體，如酚醛、雙馬來酰亞胺樹脂。圖2-2 注入浸漬法根據設計任務要求，我們設計的工藝流程如圖2-3所示：根據設計任務要求，我們設計的工藝流程如圖2-3所示：2.1.2 原材料的選擇和配置 復合材料主要由增強材料與基體材料兩大部分組成。增強材料在復合材中不構成連續相，賦予復合材料主要的力學性能，如玻璃鋼中的玻璃纖維，CFRP（碳纖

6、維增強塑料）中的碳纖維就是增強材料?；w材料是構成復合材料連續相的單一材料，如玻璃鋼中的樹脂就是基體。玻璃鋼是由玻璃纖維和樹脂基體復合而成的。玻璃纖維用作增強材料，它具有較高的拉伸強度和彈性模量。對于常用的樹脂而言，玻璃纖維的拉伸強度約為樹脂拉伸強度的三十倍左右，玻璃纖維的彈性模量約為樹脂彈性模量的的二十倍左右。因此，玻璃鋼構件的拉伸強度和剛度主要是由玻璃纖維確定的；玻璃鋼構件的壓縮強度、彎曲強度和電性能不與玻璃纖維有關，而與樹脂的性能有關。玻璃纖維對玻璃鋼性能影響最大的因素是纖維的種類、含量、長度和取向，纖維直徑和分布的均勻性及其間距則是影響力學性能的次要因素。按照國際標準定義，玻璃纖維是一

7、種無機非金屬礦物纖維，由于成分不同，可以劃分不同種類。無堿玻璃纖維在國外為通用玻璃纖維，占據產量的90%以上，在國內也是應用最多的類型之一。無堿玻璃纖維抗拉強度比鋼絲還高，與金屬材料相比重量較輕，與金屬鋁相當；抗疲勞強度高，對須經受沖擊載荷的結構載荷而言也是重要優點；優異的電性能，絕緣強度高，介電常數低；尺寸穩定性好，在最大應力條件下，伸長率僅3%4%；耐溫高，在343時，抗拉強度保留率50%；化學穩定性好，耐候性好，除強酸外，不受任何化學物質侵蝕；導熱系數高，用作電絕緣材料時能迅速散熱；并且幾乎不吸水，遇火不燃燒、不冒煙。無堿玻璃纖維一系列優異性能使它成為近代工業中應用最廣泛的增強材料、電絕

8、緣材料和工業材料。結合各種玻璃纖維的主要性能，并且考慮原材料成本等因素，我們選用無堿玻璃纖維作為生產玻璃鋼的原材料。玻璃纖維制品的品種種類比較多，許多常用的產品已經列入國家標準。連續玻璃纖維制品分為無捻結構和有捻結構兩大系統。無捻結構制品是無須進行紡織加工的原絲、復絲、直接無捻粗紗等產品；有捻結構包括：單股紗、合股紗、多股絡紗和花式線。我們選擇的是無捻粗紗。無捻粗紗是由平行原絲或平行單絲集束的。前者是指多股玻璃原絲絡制而成的無捻粗紗，也稱多股無捻粗紗。后者指從拉絲漏板拉下的絲平行集束而成的無捻粗紗，又稱直接無捻粗紗。無捻粗紗按玻璃成分可劃分為：E玻璃無捻粗紗和C玻璃無捻粗紗。生產無捻粗紗的玻璃

9、纖維直徑從13m23m。無捻粗紗的號數從150號到9600號（tex）。對于纏繞、拉擠等玻璃鋼工藝，多采用直接無捻粗紗，它用于熱固性樹脂的加固，與不飽和的聚酯、乙烯基酯、環氧樹脂以及酚醛樹脂相容，具有優良的機械性能，集束性、成帶性和耐腐蝕性好，無毛羽，在樹脂中能快速和徹底地浸透。查閱國家標準GB/T 4202玻璃纖維紗代號，最終確定選用的直接無捻粗紗的代號為：樹脂作為玻璃鋼的基體材料，在玻璃鋼中起著重要的作用：支持纖維并使它們成為一個整體，以剪應力形式向纖維傳遞載荷，保護纖維免受外界的侵蝕。玻璃鋼的層間剪切強度主要是與樹脂的內聚強度和它對纖維的粘結力有關。蠕變、應力松弛和面內剪切強度都取決于樹

10、脂體系。玻璃鋼的耐熱性、耐腐蝕性、阻燃性和耐候性主要是由樹脂所確定，并隨所用樹脂不同而變化。通過使用韌性樹脂，可以是玻璃鋼的沖擊性能得到提高。樹脂通?？砂词軣岷蟛煌磻譃閮纱箢悾簾峁绦詷渲?。這類樹脂在催化劑及一定的溫度、壓力作用下發生某種不可逆化學反應（固化），使線性有機聚合物鏈相互交聯，形成三維結構體。熱固性樹脂在固化前一般是液態，可以流動，從而可以加工制作，一旦固化變成堅硬的固體，就不可能在回到固化前的狀態，也不可能再定型。熱塑性樹脂。這類樹脂在室溫狀態下通常呈固體，加熱軟化（或融化）后可在一定的加壓條件下流動，可加工成型，冷卻后再次硬化。我們選用的玻璃纖維增強材料是直接無捻粗紗，主要用

11、于熱固性樹脂的加固。在熱固性樹脂當中，我們選擇環氧樹脂作為基體材料，這是因為環氧樹脂有以下優點：固化收縮率低，僅1%3%，而不飽和聚酯樹脂卻高達7%8%；粘結力強；工藝性能良好，固化條件自由度大，選用不同固化劑可使其在-10180范圍內固化；可低壓固化，揮發甚低；固化后力學性能、耐化學性佳，電絕緣性能良好。查閱環氧樹脂的種類及特征，我們選用二氧化雙環戊二烯環氧樹脂，樹脂固化后熱變形溫度可達300，耐候性和介電性能優良。性脆，粘結性不高。常見的商業牌號是R-122（6207#）。環氧樹脂固化劑一般選用胺類固化劑，我們在這里選用間苯二甲銨（MXDA),固化溫度一般在150170左右，固化時間在10

12、分鐘左右。2.1.3玻璃鋼成型過程中無捻粗紗的用量及各部分加熱功率的 計算 直接無捻粗紗與樹脂結合，為在拉擠成型的過程中形成指定規格的玻璃鋼管，我們必需計算無捻粗紗的用量，以及在每個加熱過程中所需的功率。查閱玻璃鋼的相關性能參數，我們知道玻璃鋼的密度，比熱容 ，熱導率 ，玻璃鋼中玻璃纖維的比例 。計算玻璃鋼管的橫截面積：1000m玻璃鋼管的體積：1000m玻璃鋼管的質量：1000m玻璃鋼管中無捻粗紗的含量：我們選用的無捻粗紗的線密度為2400tex（即1000m原絲的質量是2400g），需要的原絲根數：2222222cm52.3mm352mm6224d4）（）（D3532cm1052.3cm1

13、0100052.3Vg1004.7g1052.3255VMg105g7.01004.7m55M20810240052400mn5k .m/w85.17.0k .kg/j535c 我們選擇的樹脂和固化劑的固化溫度在150170之間，固化時間在10min左右。根據高分子學中的時溫等效原理，加熱溫度越高，固化時間越短，因此我們選定固化成型溫度為170。根據玻璃鋼管成型過程的工藝流程，無捻粗紗在送絲的過程中被分成了三個部分，一部分被引入膠盆中與樹脂和浸潤劑粘合，我們稱之為浸膠，浸膠后的的粗紗與另一部分粗紗一起，在加熱座中被一次加熱而預成型，第三部分的無捻粗紗則被直接牽引至加熱座，與前兩部分粗紗一起經二

14、次加熱后進入成型裝置，在成型裝置中，引入鋼絲帶螺旋纏繞在前兩部分粗紗結合而成的管狀體上，并將第三部紗線也緊緊束在管狀體上，從而形成玻璃鋼管的螺紋。在成型裝置中，已經初步成型的玻璃鋼管被加熱座三次加熱而成型。從成型裝置中牽引出的鋼管進入加熱座進行后固化加熱。因此，我們將加熱過程設計成四個部分，即預成型加熱（一次加熱）、成型預熱（二次加熱）、固化成型加熱（三次加熱估算如下：）和后固化加熱（四次加熱）。我們對四個加熱過程所需的加熱功率 1）一次加熱（預成型加熱）根據加工工藝要求，一次加熱須使材料預成型，因此我們設計加熱溫度控制在170左右，加熱時間設定在2min以內。我們可以把在加熱座中預成型的玻璃

15、纖維與樹脂的混合體近似看成是一內徑d=6mm，外徑D=22mm的無限長圓筒壁，在加熱過程中，其內外表面分別維持均勻而恒定的的溫度和，我們假定其內表面的溫度與室溫相同，選定=20；外表面的溫度與加熱座的溫度相同，即=170。玻璃鋼的熱導率為常數。若用圓柱坐標系表示管壁內部的溫度，則它是沿著半徑而改變的一維穩態溫度場，各等溫面是彼此同心的圓柱面，通過管壁的導熱量是恒定的。根據工程熱力學與傳熱學中無限長圓筒壁的導熱計算原理，我們首先計算其線熱流量，它是單位管長的導熱熱流量，即m/w1341m/w622ln85.12120170dln21tt1w2wDLL 我們取m長的玻璃鋼管作為研究對象，來計算將其

16、加熱至固化溫度所需要的熱量和時間（事實上在預成型階段無捻粗紗的量要比真正成型后的玻璃鋼管中所含的量要少，因為還有一部分紗線被直接引入成型裝置，所以這時如果以成型后的玻璃鋼管為研究對象來計算熱量和時間，計算所得值比實際值要大。但這并不會影響我們的工藝流程，因為我們對熱量的計算只是估算，而且在實際加工過程中我們也需要考慮留出一部分裕量，以保證玻璃纖維固化成型的效果。）dxm玻璃鋼管的體積：dxm玻璃鋼管的質量：將dxm鋼管由室溫加熱至170所需的熱量：3321cmdx 352cm 10dx52.3Vkg0.704dx gdx 3522m11Vkjdx 5.56j20170dx704.0535tmc

17、11）（Q根據玻璃鋼管的線熱流量，計算得出通過dx m玻璃鋼管的熱流量：加熱dxm長玻璃鋼管至170所需時間 由以上計算可知，將任意長度的玻璃鋼管由室溫20加熱至170所需時間均為42s。換言之，設計一個加熱座，我們就假定它的長度即為將玻璃鋼管加熱至170的所需加熱行程。我們已知玻璃鋼管的生產率為5.6mm/s（20m/h),由此計算出玻璃鋼管的最短加熱行程dx w 1341dx1341LLs 42 s dx134110dx5.56311LQmm2.235mm426.51minL因此我們在設計加熱座的長度時，應注意設計其長度因此我們在設計加熱座的長度時，應注意設計其長度 L235.2mmL23

18、5.2mm。2）二次加熱（成型預熱）我們所進行的第二次加熱，即成型預熱，主要的作用是對第三部分的無捻粗紗進行預熱。第三部分無捻粗紗用來在繞紋成型的過程中用于產生玻璃鋼管的螺紋，數量大約占無捻粗紗總量的20%（約40根）。要估算加熱座的功率，我們假設加熱座的加熱行程，并且這部分無捻粗紗的前進速度也是5.6mm/s，從加熱座中出來后的溫度由20上升到170。已知無捻粗紗的線密度是2400tex，我們計算出在加熱座中被加熱的無捻粗紗的質量：將這部分無捻粗紗的溫度由20加熱至170所需熱量：加熱時間加熱功率kg106g100010604024001000n2400m32112Lj5.481j20170

19、106535tmc322）（Qs7.10s6.56022Lw457.105.481222wQP3）三次加熱（成型加熱）第三次成型加熱的作用是對預成型的玻璃鋼管進行固化成型加熱，主要是要保持成型裝置的溫度在成型溫度（170）范圍內保溫固化。我們設計采用一組加熱瓦加熱，加熱時間設定在4min左右。此加熱系統可看成是兩個灰體表面組成的封閉系統的輻射換熱。查閱加熱瓦的相關型號，我們預先選擇一種孔徑為36mm的加熱瓦。計算得出加熱行程：這一組 加熱瓦的內表面積 玻璃鋼管的表面積mm1344mm6.560433L22131m152.0mm361344DLA2232m093.0mm221344DLA已知極熱

20、瓦表面的發射率 ，溫度 ；玻璃鋼管表面的發射率 ,由此計算出加熱瓦表面與玻璃鋼表面的輻射換熱量：28.01k15.443k15.2731701T78.02k15.293k15.273202T w2.67w093.0152.0178.0128.0110015.29310015.44367.5152.011110010067.511110010067.5111442121424112222,1111142412222,111112b1b21AATTAAXAATTAXAAEE，4）四次加熱（后固化加熱）后固化加熱的目的是使成型的玻璃鋼管進一步受熱固化，我們同樣設計采用一組加熱瓦加熱，加熱溫度也是17

21、0，加熱時間也設定在4min左右。因此四次加熱的情形與三次加熱類似，我們在這里不再贅述。第三章 設計內容 3.1 執行系統的方案設計 我們所設計的玻璃鋼拉擠成型機，執行系統主要包括成型部和牽引部，它的作用是使無捻粗紗集束成型和對玻璃鋼制品進行連續牽引。3.1.1 成型部方案設計 玻璃鋼拉擠成型機的成型部是整個機器設備的核心。它具有兩個功能：定型功能和固化功能。為此，參照圖玻璃鋼成型的工藝流程圖，我們將成型部分為送紗浸膠裝置、預成型裝置、成型裝置和后固化裝置四個部分。1）送紗浸膠裝置 送紗浸膠裝置的作用是將無捻粗紗從紗架引入成型裝置中，并將一部分粗紗浸膠。如前所述，我們將無捻粗紗分成了三部分，一

22、部分在膠槽中浸膠之后，被牽引進入預成型裝置；第二部分則被直接引入到預成型裝置中；第三部分無捻粗紗不經過預成型裝置而被直接牽引至成型裝置。因此在設計送紗裝置時，我們設計兩塊纖維網篩，在纖維網篩的篩板鉆數排小孔，用來引入和分離紗線。拉擠成型工藝浸膠的形式主要有膠槽浸漬法和注入浸漬法，我們采用的是膠槽浸漬法（圖2-1），即將增強材料通過樹脂槽浸膠，然后進入預成型裝置。此法設備便宜作業性好，適于不飽和聚酯樹脂、環氧樹脂和乙烯基酯樹脂。由于無捻粗紗很輕，樹脂粘度較大，我們在兩塊纖維網篩之間安裝一個浸膠氣壓手臂將粗紗浸入膠槽中，其在槽內的深度可調節。為使紗線不致拉毛，紗線經過的零件均需鍍銘，拋光。為便于清

23、洗，結構設計時應考慮裝拆方便，沒有死角，便于樹脂流動等問題?？紤]氣溫的影響，我們在膠槽中設計一加熱裝置，并設置溫控點，以使樹脂溫保持在30左右。送紗浸膠裝置的結構示意圖如圖3-1所示：圖圖3-1 3-1 送紗浸膠裝置結構示意圖送紗浸膠裝置結構示意圖2）預成型裝置 預成型裝置 其作用是將浸有樹脂的無捻粗紗和第二部分無捻粗紗混合在模具當中初步成型，并將多余的樹脂擠去。我們設計的預成型裝置由鋼芯座、鋼芯、前纖維梳板、刮膠板、加熱座、銅管和后纖維梳板組成。在預成型裝置中我們所說的模具，是由鋼芯和銅管組成的，銅管的內徑為22mm，鋼芯的直徑是6mm，鋼芯穿過銅管，一端鑲入鋼芯座中，在安裝過程中鋼芯與銅管

24、須保持一定的同軸度要求。熱座內部嵌入數根加熱棒，其上有一溫度傳感器，溫度由PLC控制。銅管安裝在加熱座上，它有兩個作用：一是充當加熱固化設備，從送紗浸膠裝置中引入的無捻粗紗和樹脂的混合體與銅管內壁直接接觸，均勻受熱而初步固化；二是作為定型裝置，對玻璃纖維和樹脂基體產生徑向壓力，初步對其進行拉擠成型。鋼芯的作用也有兩個：一個作用是產生玻璃鋼管的內孔，浸透著樹脂的無捻粗紗均勻地附著在鋼芯上，在加熱過程中逐步固化而產生直徑為6mm的內孔；另外就是對初步成型的玻璃鋼管起到一個支撐的作用，在預成型階段，玻璃纖維和樹脂呈一種膠合狀態，沒有完全固化，如果沒有鋼芯的支撐作用，那么在牽引過程中玻璃鋼管很容易產生

25、徑向變形。必需注意的是，在預成型加熱階段，根據工藝要求我們設定的加熱時間在2min左右，玻璃鋼的牽引速度 ，因 此 我 們 計 算 出 預 成 型 階 段 玻 璃 鋼 管 的 加 熱 行程 。銅管是直接加熱裝置，它的長度即為鋼管的加熱行程，所以我們在選擇銅管規格時其長度應在672mm左右。在設計鋼芯的長度時，我們應該考慮到整個預成型階段玻璃纖維和樹脂都是膠合狀態，沒有完全固化，因此整個預成型裝置都應該有鋼芯的支撐作用，直至預成型的玻璃鋼管進入成型裝置。預成型裝置的結構示意圖如圖3-2所示：s/mm6.5mm672mm 6026.5s1圖圖3-2 3-2 預成型裝置結構示意圖預成型裝置結構示意圖

26、3）成型裝置 成型裝置的作用是將預成型的玻璃鋼管進一步加熱固化，并在玻璃鋼管表面形成螺紋。成型裝置分為預熱壓緊區、繞紋成型區和加熱固化區三個部分。預熱壓緊區由喂紗嘴、束紗管和加熱座組成。從預成型裝置出來的玻璃纖維和樹脂的混合體已經初步具備了玻璃鋼管的形狀，通過喂紗嘴被牽引入束紗管。束紗管的內孔設計成花瓣狀，即內孔沿著圓周開有多個型腔?！盎ò辍钡闹睆剑磧瓤鬃畲笾睆剑?2mm。當預成型的玻璃鋼管牽引入束紗管中時，其中的一部分樹脂被擠壓入束紗管內孔的型腔中，同時在定型時產生一定的壓力，保證成型后的玻璃鋼管密度，無氣孔、不起層、無裂紋和其它缺陷。同時束紗管的截面鉆有一圈的引紗孔，其作用是將第三部分

27、的無捻粗紗引入繞紋成型區。加熱座的作用主要是對這第三部分的無捻粗紗進行預熱，將其加熱使其軟化，為其后的繞紋成型做準備。因為加熱座主要用來預熱，溫度不能太高，我們在其上裝了一溫度傳感器，溫度也控制在170左右。繞紋成型區的主要結構是繞紋輥筒，它的主要作用是在玻璃鋼管上產生螺紋。繞紋輥筒由繞線轉板、輥筒齒輪、平衡飛輪和平衡轉板組成。繞線轉板將鋼絲帶引入繞在玻璃鋼管上，輥筒齒輪帶動整個繞紋輥筒旋轉，鋼絲帶也不斷地纏繞在玻璃鋼管上，并且將從束紗管引入的第三部分無捻粗紗也緊緊地扎緊在玻璃鋼管表面上，于此同時玻璃鋼管連續地被牽引著向前移動，那么鋼絲帶相對于玻璃鋼管做的是螺旋運動，從而在它上面形成螺紋。我們

28、設計在繞線轉板上裝有多個張緊滾輪、可調滾輪和減速滾輪，用來調節鋼絲帶的張緊力和纏繞速度。鋼絲依此繞過各個滾輪，我們可以手動調節張緊輪來調節鋼絲帶的張緊度，也可以通過可調滾輪組來調節?？烧{滾輪的原理是通過安裝在繞線轉板側面的張緊電機帶動螺桿轉動，從而驅動雙滾輪部的調節橫梁前后移動來調節鋼絲的張緊。固化區的結構是一組安裝在繞線轉板上的加熱瓦（加熱座），其作用是對玻璃鋼管進行三次加熱（固化成型），溫度控制在170左右，加熱時間控制在4min以內。固化區和繞紋成型區其實是連成一體的，因為在繞紋成型過程中就需要一段時間，一定溫度的加熱（或者保溫）來實現成型固化。把它分出來單獨作為一個部分來介紹，是因為我

29、們知道，成型溫度、模腔壓力和牽引速度是拉擠成型工藝的重點。其中最重要的是成型溫度，它與樹脂體系，固化速度，牽引速度密切相關。因此我們在固化區設置了一個溫控模塊，對固化溫度進行控制。同時，根據我們設定的加熱時間，計算出加熱行程。因此在設計固化區的線性尺寸時，其長度應該考慮在1344mm以內。對于整個成型裝置的結構，我們在設計時應該注意以下幾點：輥筒齒輪和平衡飛輪由上下兩根滾筒拉桿連在一起，滾筒拉桿取圓鋼，兩端面攻螺孔，用螺栓聯接。滾筒齒輪和平衡飛輪的軸心線須保持一定的同軸度要求。同時，繞線轉板的兩側鉆有螺孔和銷孔，通過螺栓和定位銷安裝在滾筒齒輪和平衡飛輪上，構成一個整體轉動。為保持結構平衡，輥筒的另一側安裝一與繞線轉板重量相當的平衡轉板。由于繞紋輥筒實在不停轉動的，其上的張緊電機和加熱瓦是通過一電刷來供電的。應考慮在喂紗嘴的進口和束紗管的出口處設置喇叭口。進口處的喇叭口的功用是避免紗線進入時擁擠、起褶和使紗線在管內被壓實；出口處設置喇叭口便于粉末排出，但加工喇叭口應另外設計一套沖壓模具?？紤]加工成本，喇叭口用倒角代替即可。成型裝置的結構示意圖如圖3-3所示：